重影響了機組負荷調(diào)配能力。針對該問，分析了故障發(fā)生的原因，確定了換型改造的實施方案，取得了良好的效果。

　　0概述漢電廠期工程3號爐4臺站0350650筒生產(chǎn)的2060型單級傳動硬齒面圓柱齒輪減速機，其中心距，560，傳動比=6.7重量40000讓8.

　　所配電機型號為0306，轉(zhuǎn)速，1=984，功率20kW.減速機內(nèi)采用盤式水管冷卻，獨立循環(huán)油系統(tǒng)潤滑。

　　1存在的主要問漢電廠期工程3號爐4臺磨煤機自1997年投入運行至1999年10月以來，先后發(fā)生大小齒輪斷齒故障17次。其中大齒輪斷齒7次，小齒輪斷齒10次，僅僅因更換大小齒輪及其軸承所消耗資領料單，由此造成的機組負荷下降等間接經(jīng)濟損失更是不可估量。而同等載荷下，期12爐8臺磨煤機減速機運行近10，沒有發(fā)生起斷齒現(xiàn)象。因此，有必要對2，人250型減速機的設計提出質(zhì)疑和改進。

　　2原因分析2.1減速機機械強度許用公稱功率尸1校核根據(jù)減速機選用的般步驟，標準減速機的承載能力受機械強度和熱平衡許用功率兩方面的限制。因此，減速機的選用必須通過兩個功率。

　　2.1.1確定計算功率齒輪聯(lián)軸器的效率7=0.99小齒輪軸戶1心7，尸20，0.99=1 108.81齒輪嚙合效率精度為8級Tjjs=0.97滾動軸承效率7=0.99大齒輪軸P2=JV7jm=1查確定減速機的工況系數(shù)人和安全系數(shù)51查減速機載荷分類，球磨機為強沖擊載荷丑，每日工作小時數(shù)大于取工況系數(shù)尺2該減速機失效將引起單臺制粉系統(tǒng)停產(chǎn)，查減速機安全系數(shù)，取安全系數(shù)=1.3，接近公稱轉(zhuǎn)速1000血，查20減速機功率，乙0人560中心距，=560，= 2.1.3校核機械強度功率318.30kW因此7，人560型減速機不能滿足機械強度要求熱平衡功率計算略。

　　2.2減速機散熱冷卻情況分析2，人560型減速機底部采用盤狀管冷卻水冷卻，循環(huán)油潤滑。但該油循環(huán)方式存在定缺陷。

　　2.2.1回油管徑偏小20人560型減速機潤滑油回油管為25咖，徑為15，后者是前者的兩部。管徑偏小導致回油速度緩慢，潤滑油的整體循環(huán)次數(shù)降低，單位時間內(nèi)，潤滑油與冷卻介質(zhì)間的熱交換減少，油室內(nèi)的熱量得不到及時的排放，減速機工作溫度偏高，正常工作所需要的熱功率成倍增加。

　　2.2.2循環(huán)油距離過短乙，人560型減速機采用的是獨立的循環(huán)油系統(tǒng)，所有管路均布置在減速機小牙輪周圍，潤滑油循環(huán)周的距離約為8，這種布置方法具有結(jié)構(gòu)簡單，節(jié)約占地面積，安裝方便等優(yōu)點。

　　但是，由于油循環(huán)距離過短，油室內(nèi)溫度較高中。這樣，屢次循環(huán)積累，油室內(nèi)的散熱條件惡化，工作溫度很高。

　　由于以上兩方面因素的影響7，人560型減速機的潤滑油回油溫度長期在45，笥遙，蠡，溫度偏高，對油的運行粘度以及齒輪嚙合傳動情況均帶來極為不利的影響，也是產(chǎn)生齒輪斷齒等缺陷3改進措施鑒于7，人560型減速機設計上存在的上述缺陷，我們認為只有換型，才是解決問的根本方法。

　　根據(jù)多方考察比較以及細致的強度校核計算，比較終選定了沈陽重型機器廠生產(chǎn)的2，3只80型單級圓柱齒輪減速機。其有關(guān)技術(shù)特性參數(shù)為電動機型號遲15126，功率780轉(zhuǎn)速99，減速機中心距，800，速比=6.74，噴油潤滑，循環(huán)水冷卻。

　　3.12，8玨80型減速機機械強度許用公稱功率朽校核3.1.1確定計算功率齒輪聯(lián)軸器的效率7聯(lián)=0.99小齒輪軸P1=JP.，T=780x0.99=772.2kW齒輪嚙合效率精度為8級刀8=0.97查確定減速機的工況系數(shù)尺4和安全系數(shù)查減速機載荷分類，球磨機為強沖擊載荷丑，每日工作小時數(shù)大于10比取工況系數(shù)尺=2該減速機失效將引起單臺制粉系統(tǒng)停產(chǎn)，查減速機安全系數(shù)，取安全系數(shù)51.3 000查20減速機功率，203只80中心距供800腿扣3.1.3校核機械強度功率要求。

　　3.2熱效率校核3.2.1實際熱功率查減速機的環(huán)境溫度系數(shù)，得環(huán)境溫度為40時，采用冷卻水管冷卻，溫度系數(shù)1=1.2.

　　查減速機負荷率系數(shù)，小時負荷100時，負荷系數(shù)2=1.

　　查減速機公稱功率利用系數(shù)，尸2戶100=孑之之確定許用熱功率戶查減速機許用熱功率，=800，較大廠房空間，冷卻水管冷卻，循環(huán)油潤滑的情況下3.2.3熱功率校核3.3.1回油管加粗針對原2，人560型減速機回油管徑過小的弊病，在2，380型減速機安裝過程中，增大了回油管徑，將其直接導入磨煤機油站回油母管中，這樣，可提高回油速度，使單位時間熱交換率上升，油管散熱狀況得到改善。

　　3.3.2加大油循環(huán)距離由于原2，人560型減速機油循環(huán)距離過短，我們在綜合考慮了供油壓力供油量供油溫度等果硬件條件不具備，可制定和規(guī)范抄制度，并配備足夠的人員來統(tǒng)抄時間每日2300.

　　4.4加強線損的分級分區(qū)考核將線損的統(tǒng)計和分析進行分級分區(qū)和分站劃分，是深化線損管理的基礎工作，對各變電站的輸入和輸出及主變等關(guān)口計量計均要求準確無誤并完整，有利于分析線損升降原因檢查降損措施4.5提高用戶的功率因數(shù)，減少線路輸送的無功實現(xiàn)無功功率的就地平衡，不僅改善電壓質(zhì)量，對提電網(wǎng)運行的經(jīng)濟性也有重大作用。峽施工供電6供電線路的有功損耗可概括為公式008少提局到008少2，則線路的功率損耗可降低計算明，當功率因數(shù)由0.7提高到9時，線路的功率損耗可減少39.5.峽工程施工有的用戶線路較長負荷較大，并大量地使用異步電機，需要從電網(wǎng)吸收大量的無功。要求需要從電網(wǎng)吸收較大無功的用戶進行無功自行補償，以減少電網(wǎng)輸送無功負荷，規(guī)定用戶功率因數(shù)應達到0.85，比較低不得低于0.80，對降低線損起到定的作用。

　　4.6經(jīng)濟運行在各個環(huán)節(jié)開源節(jié)流峽工程供電局嚴格內(nèi)部管理，樹立節(jié)能降耗思想意識，制定出節(jié)能降耗管理辦法，對基地辦公和生活用電以及各變電站的站用用電均加強了節(jié)能降耗管理。

　　5結(jié)束語降低線損是供電企業(yè)的項長期工作，有助于提高企業(yè)經(jīng)濟效益。對線損進行全面統(tǒng)計和分析研究線損的具體組成，找到線損偏高的主要原因，采取切實可行的措施，建立完善的線損管理制度并認真貫徹執(zhí)行，是降低線損的主要內(nèi)容。當進行電網(wǎng)改造時，更應進行包括線損在內(nèi)的綜合經(jīng)濟分析，以確定比較佳方案。在電網(wǎng)現(xiàn)有的運行方式下，應優(yōu)化做好無功功率的分層分區(qū)和就地平衡，減小因無功潮流引起的線損，同時還要加強線損管理工作，以減少管理線損。峽工程施工供電根據(jù)峽施工供電網(wǎng)的實際情況和具體特點，采取了系列內(nèi)，取得了明顯的成效。

　　1虞忠年蔣博文朱桂寶徐少強。無功線損和電壓阽。北京氣象出版社，1995.

　　6何仰贊溫增銀汪馥英周勤慧。電力系統(tǒng)分析砧1武漢華中理工大學出版社，1994.

　　比較期磨煤機油站，發(fā)現(xiàn)無論是油泵壓力供油量轉(zhuǎn)速還是油箱容積，主進回油管路管徑等都十分接近或完全相同。因此，由磨煤機主油站供給進出口大瓦及減速機全部潤滑油的設想是完全可行的。

　　而且，取消減速機單獨的循環(huán)油系統(tǒng)后，循環(huán)油的流程長，約24m，主油箱冷油器容積大，回油冷卻效果好，再次循環(huán)帶走減速機油室熱量多，散熱冷卻條件大大改善。

　　4改進效果漢電廠期工程3號爐3號磨煤機減速機于1999年月?lián)Q型改進完成后，運行至今達年，沒有出現(xiàn)斷齒燒軸承等故障，揭蓋檢查，大小齒輪嚙合情況良好，齒輪面未異常磨損，運行平穩(wěn)。

　　期工程3號爐另外3臺磨煤機減速機于2000年3號爐大修期間全部換型完畢，運行至今狀況良好。4臺磨煤機減速機回油溫度由改造前的45丈降至現(xiàn)在的22弋，各軸承部溫度振動值符合標準。

　　5結(jié)論減速機換型后，解決了大小齒輪頻繁斷齒問同時，對減速機循環(huán)油系統(tǒng)的改進也大大改善了油室散熱狀況，對于潤滑油的正常工作起到了很好的保護作用。換型后運行至今，未出現(xiàn)例故障，維護量大大減輕，降低了生產(chǎn)成本，大大提高了機組運行的安全性與可靠性，經(jīng)濟效益顯著。

　　機械工業(yè)部。圓柱齒輪減速器砧。鄭州鄭州機械研宄所。1995東北工學院。簡明機械零件設計手冊阽。北京冶金工業(yè)出版社。1985，5.